蝸輪蝸桿滾籠式和面機(jī)設(shè)計說明書

蝸輪蝸桿滾籠式和面機(jī)設(shè)計說明書,蝸輪,蝸桿,滾籠式,和面,設(shè)計,說明書 目錄 1 緒論 1 1.1 本課題的研究內(nèi)容和意義 1 1.2 國內(nèi)外的發(fā)展概況 1 1.3 本課題應(yīng)達(dá)到的要求 1 2 槳葉式和面機(jī)設(shè)計 2 2.1 設(shè)計參考參數(shù) 2 2.2 槳葉式和面機(jī)設(shè)計 2 2.2.1 選擇和面機(jī)容量，以每次調(diào)和面粉的重量為準(zhǔn) 2 2.2.2 總體方案設(shè)計 2 2.2.3 攪拌裝置設(shè)計 3 2.2.4 攪拌傳動系統(tǒng)設(shè)計 4 第三章 皮帶傳動設(shè)計 5 ①蝸桿蝸輪的轉(zhuǎn)速： 7 第四章.蝸桿渦輪傳動零件的設(shè)計計算 7 4.1 蝸桿蝸輪設(shè)計計算 7 4.1.1 選擇材料 7 4.1.2 確定許用壓力 7 4.1.4 求蝸輪圓周數(shù)度并校核效率 8 4.1.5 校核蝸輪的齒面接觸強(qiáng)度 9 4.1.6 校核蝸輪齒根彎曲強(qiáng)度 10 4.1.7 熱平衡校核 10 4.1.8 計算蝸桿傳動主要尺寸 11 第五章.軸的設(shè)計計算及校核 13 5.1 輸出軸的設(shè)計 13 5.1.1 軸的材料的選擇，確定許用應(yīng)力 13 5.1.2 軸承和鍵 13 5.1.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 13 5.1.4 軸向尺寸的確定 13 5.1.5 計算蝸輪受力 14 5.1.6 彎矩 14 Mea=Mel=aT=0.6×428430=307962M·mm 15 5.1.7 鍵的強(qiáng)度校核 15 5.2 蝸桿軸的設(shè)計 15 5.2.1 軸的材料的選擇，確定許用應(yīng)力 15 5.2.2 軸承 15 5.2.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 15 第六章.箱體的設(shè)計計算 17 6.1 箱體的結(jié)構(gòu)形式和材料 17 第七章.鍵的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)選擇 18 參考文獻(xiàn) 20 I 1 緒論 1.1 本課題的研究內(nèi)容和意義 和面機(jī)的作用是進(jìn)行各種性質(zhì)不同面團(tuán)的調(diào)制，即將各種原、輔料加水?dāng)嚢瑁{(diào)制成既符合質(zhì)量要求，又適臺機(jī)械加工成形的面團(tuán)，主要用于面包、餅干、糕點、膨松食品、面條、餃子等食品的加工，其混合好的面團(tuán)質(zhì)量直接影響到食品的品質(zhì)。和面機(jī)在實際使用過程中，常常根據(jù)需要控制面團(tuán)的大小，選擇不同的攪拌機(jī)構(gòu)，才能保證面團(tuán)的質(zhì)量?，F(xiàn)有市場上銷售、使用的和面機(jī)攪拌機(jī)構(gòu)為槳葉式或花環(huán)式，其具有和面時間長、攪拌不充分、面團(tuán)清理困難等缺點。本課題的任務(wù)是設(shè)計一臺具有新型攪拌裝置（滾籠式）和面機(jī)，目的在于設(shè)計一種結(jié)構(gòu)簡單、使用壽命長和便于清理更換的攪拌裝置，主要適用于加工小顆粒面團(tuán)。 1.2 國內(nèi)外的發(fā)展概況 中國是世界上最大的面制品生產(chǎn)國，而和面機(jī)是其生產(chǎn)加工的重要設(shè)備．其性能的好壞、結(jié)構(gòu)的正誤。將直接影響食品的營養(yǎng)、感官等質(zhì)量指標(biāo)，進(jìn)而影響著企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益。隨著中國綜合實力的躍升，消費者對食品的質(zhì)量前所未有的關(guān)注，這也就對和面機(jī)市場形成一種倒逼驅(qū)動力，只有不斷研發(fā)出更好的和面機(jī)，才能立足于市場。中國是人口大國，而食品質(zhì)量與每人切身利益相關(guān)，食品機(jī)械的發(fā)展可以降低生產(chǎn)成本，提高產(chǎn)品質(zhì)量，進(jìn)而改善人民生活水平，在龐大的人口基數(shù)基礎(chǔ)上，其所具有的現(xiàn)實意義很大。食品機(jī)械行業(yè)是一個市場化程度比較高的行業(yè)，自改革開放以來，各國憑借先進(jìn)的科學(xué)技術(shù)，較強(qiáng)的研發(fā)實力，不斷擴(kuò)大市場，對中國本土行業(yè)造成一定沖擊。我們應(yīng)更加重視研發(fā)、創(chuàng)新，以期增強(qiáng)國際競爭力。 中國和面設(shè)備幾十年來有長足的發(fā)展，其技術(shù)含量、自動化程度不斷提高。不過與國際上相比，差距還很明顯，現(xiàn)階段，中國主流設(shè)備僅相當(dāng)于發(fā)達(dá)國家90年代的設(shè)備。相比而言，生產(chǎn)效率低，能耗高，穩(wěn)定性和可靠性差，產(chǎn)品造型落后，外觀粗糙，基礎(chǔ)件和配套件壽命低，國產(chǎn)的氣動件和電器元件質(zhì)量差。?因此中國在這方面發(fā)展空間還很多。 ?現(xiàn)有市場上銷售、使用的和面機(jī)攪拌機(jī)構(gòu)為槳葉式或花環(huán)式，其具有和面時間長、攪拌不充分、面團(tuán)清理困難等缺點。因此雖有大量和面機(jī)充滯于市場，卻不能很好的滿足客戶需求。 1.3 本課題應(yīng)達(dá)到的要求 本課題的任務(wù)是設(shè)計一臺具有滾籠式攪拌裝置的和面機(jī)，目的在于設(shè)計一種結(jié)構(gòu)簡單、使用壽命長和便于清理更換的攪拌裝置設(shè)計一臺具有新型攪拌裝置的和面機(jī)，結(jié)構(gòu)簡單、使用壽命長和便于清理更換的攪拌裝置，主要適用于加工小顆粒面團(tuán)。該設(shè)備能彌補(bǔ)市場空缺，為小規(guī)模食品加工帶來便利和效益，有較好應(yīng)用前景。 2 滾籠式和面機(jī)設(shè)計 2.1 設(shè)計參考參數(shù) 本次和面機(jī)設(shè)計原始參數(shù)為：滾籠式，一次和面量50Kg，攪拌速度50r/min，減速器為蝸輪蝸桿減速器，選用電機(jī)功率3KW 2.2 滾籠式和面機(jī)設(shè)計 2.2.1 選擇和面機(jī)容量，以每次調(diào)和面粉的重量為準(zhǔn) 設(shè)計50kg/次。 2.2.2 總體方案設(shè)計 1、攪拌容器的總體尺寸 參照圖2.1計算。 圖2.1 攪拌容器圖 物料反應(yīng)平穩(wěn)時,攪拌容器的裝料系數(shù)可取0.5-0.6 面粉的吸水系數(shù)為14% 面粉的密度為0.52g/ml, 和面過程中加40%的水，水的密度為1g/ml。 面粉的質(zhì)量：50kg 水的質(zhì)量：20kg 計算得總體積為：50000/0.52+20000/1＝116154mm3 取攪拌容器容積為200000mm3 （1）寬度B B =2 (R+δ) （2.1） 式中 R：攪拌漿半徑（取決于面團(tuán)性質(zhì)及生產(chǎn)能力） δ：漿葉與容器的間隙（取為10mm） B =2(R+10) (2.2) （2） 高度H H =1.6R （2.3） （3）長度L L = (2-3)R (2.4) 攪拌容器的體為V=2R×πR2/2+1.5R×2R×2R=9.14R3 （2.4） 經(jīng)計算可取R=25cm 取 B=60cm H=40cm L=65cm 攪拌容器材料取為1Cr18Ni9Ti 2、攪拌漿形式 取滾籠式攪拌器,其特征在于：有利于面筋形成，作用力緩和，調(diào)粉時間稍長，適合水面團(tuán)、韌性面團(tuán)。 3、攪拌傳動形式 選用三相異步電機(jī)，通過帶輪、蝸輪蝸桿傳動，帶動攪拌器旋轉(zhuǎn)。 4、卸料形式 卸料方式采用手動翻缸卸料。 2.2.3 攪拌裝置設(shè)計 1、攪拌容器設(shè)計 容器壁設(shè)計為3mm，兩側(cè)連接軸承支承處設(shè)置加強(qiáng)圈，厚度為2mm，每處兩個，采用焊接結(jié)構(gòu)，材料選用1Gr18Ni9Ti。 具體尺寸及參數(shù)要求見設(shè)計圖紙。 2、攪拌器設(shè)計 設(shè)計滾籠式式刮板寬度為50mm，厚度為4mm，軸向長度為450mm。根為輪轂內(nèi)徑85mm，外徑為105mm，寬度為40mm。刮板、輪轂采用焊接方式連接，材料選用1Gr18Ni9Ti[9]。 3、攪拌裝置支座設(shè)計 材料取為鑄鐵HT150，基本結(jié)構(gòu)如圖2.2 圖2.2 攪拌裝置支座 具體尺寸、參數(shù)見設(shè)計圖紙 4、其它零件設(shè)計 材料取為45鋼，攪拌軸左、右支撐，如圖2.3 圖2.3 攪拌軸支撐左、右蓋 其它如軸套、鍵、螺釘、螺栓等見裝配圖 2.2.4 攪拌傳動系統(tǒng)設(shè)計 1、主電機(jī)選擇 表2-1 和面機(jī)容量與所配電機(jī)額定功率的關(guān)系 生產(chǎn)力 （㎏/次） 12 25 50 75 100 主電機(jī) （千瓦） 1.1 2.2 3.0 4.0 5.5 根據(jù)表格2-1中和面機(jī)容量與所配電機(jī)額定功率的關(guān)系，選用3.0kw的電機(jī)，查設(shè)計手冊選用通用異步電機(jī)Y132s-6型號，轉(zhuǎn)速960 r/min[6]。 2、傳動系統(tǒng)中傳動鏈的設(shè)計及各傳動比的分配設(shè)計 (1)攪拌漿轉(zhuǎn)速 n=50 rpm (2)電機(jī)轉(zhuǎn)速 n電 = 960 rpm (同步轉(zhuǎn)速) 四級電機(jī) (3)傳動鏈總傳動比 i總=n電/n槳=i帶×i齒=19.2 （2.5） (4)傳動比分配： ①高速級：采用皮帶傳動（減速） i帶≤3 取i帶=1.6 ②低速級：采用蝸輪蝸桿傳動 i齒=12 第三章 皮帶傳動設(shè)計 (1)電機(jī)功p=3.0 kw, ka=0.95 ,計算功率pc=ka×p=2.85 kw （2.6） (2)選擇v帶型號 根據(jù)pc=2.85kw，n1=960 r/min，查圖得選用A型v帶 (3)求大、小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1、dd2 ① 取dd1=100mm ② 驗算帶速v=πdd1n160×1000=3.14×100×96060×1000=5.02 （2.7） 5<5.02<30,符合要求 ③ dd2=i帶dd1=1.6×100=160 （2.8） 由i=1.6 得n2 =960/1.6=600 r/min 圓整后得dd2=315mm ④ 求v帶基準(zhǔn)長度Ld和中心距a 由0.7（dd1+ dd2）＜a0＜2（dd1+ dd2） 取a0=450mm 帶長ld0=2a0+π（dd1+ dd2）/2 + （dd2－dd1）2/（4a0） （2.9） =2×450+π（100+315）/2 +（315－100）2/（4×450）　 =1577.2mm 由長度系列表查得選用帶長ld=1600mm 計算實際中心距 a=a0+ld-ld02=4500+（1600-1577.2）/2=461 （2.10） ⑤ 驗算小帶輪包角α （2.11） α =1800-（dd2－dd1）/a×57.30 =1800-（315－100）/461×57.30 =153.80＞900 合適 ⑥ 求V帶根數(shù)z 計算單根v帶的額定功率pr 查表8-4a,p0=0.97kw 查表8-4b,Δp0=0.12kw 查表8-5,kα=0.93 查表8-2,kl=0.99 pr=（p0+Δp0）kl=1.13kw (2.12) 由此可得 Z=pcpr=2.42／1.13 (2.13) 　　 ＝2.32 取3根 ⑦ 材料的選擇 帶輪材料取為鑄鐵HT150 ，V帶由復(fù)合材料抗拉體，頂膠，底膠和包布做成。 4、蝸輪蝸桿傳動設(shè)計 采用兩級齒輪傳動 i齒=12 ①蝸桿蝸輪的轉(zhuǎn)速： 蝸桿轉(zhuǎn)速和大皮帶輪的轉(zhuǎn)速相同 蝸輪轉(zhuǎn)速： n = 600/12 = 50r/min 攪拌軸的轉(zhuǎn)速和蝸輪的轉(zhuǎn)速相同 第四章.蝸桿渦輪傳動零件的設(shè)計計算 4.1 蝸桿蝸輪設(shè)計計算 4.1.1 選擇材料 蝸桿 選40Gr，表面淬火45~55HRC。 4.1.2 確定許用壓力 蝸輪邊緣選擇ZCuSn10P1。金屬模鑄造 查表11-6得許用壓力為[σH]=180N/mm2查11-8[σF]=56N/mm2 初步估計Vs的值 : 查表11-6得Vs≈3/s， 滑動系數(shù)影響系數(shù)Zvs : 查圖11-17得Zvs=0.93（浸油潤滑） 應(yīng)力循環(huán)的次數(shù) NL: NL=60×N2×j×L=60×50×1×365×16×10=175200000 接觸強(qiáng)度壽命系數(shù)Zn Zn=8107NL=0.7 彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)Yn Yn=9106NL=0.56 許用接觸應(yīng)力[σH] 由式（8-7）[σF`] =[σ`F`]×Yn=56×0.60=33.6N/mm2 4.1.3 按接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計 載荷系數(shù)K ： 從K=1~1.4 取 K=1.2 傳動比i : i = 600/50 = 12 初步估計蝸桿傳動效率 η 由上式計算結(jié)果得： η=(100-3.5i) %=(100-3.512) %≈87.88% 確定蝸桿的頭數(shù)Z1 Z1=2-3 取Z1=2 蝸輪齒數(shù)Z2 Z2=i×Z1=12×2=24 確定模數(shù)及蝸桿直徑確定蝸桿傳動基本參數(shù) 根據(jù)閉式蝸桿傳動的設(shè)計原則，先根據(jù)齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計，再校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。 由表8-1取m=4，分度圓d=35.5 查表8-4按i=12，m=3.15，d=35.5得基本參數(shù)為： 中心距a=63，Z1=2，Z2=29，X2=-0.1349 所以： d2=mz2=3.15×29=91.35mm 4.1.4 求蝸輪圓周數(shù)度并校核效率 蝸輪分度圓導(dǎo)程角α α =arctan Z1m/d=arctan 2×3.15/35.5=10度3分48秒 蝸輪的實際轉(zhuǎn)速n 根據(jù)蝸輪蝸桿傳動比 i i=Z2/Z1=24/2=12 得： n=n1/i=700/12=80 r/mm 蝸輪的圓周數(shù)度v V2=π×d×n60×1000=π×90.5×8060×1000≈0.227m/s 滑動速度Vs Vs=π×d1×n160×1000cosα=π×35.5×70060×1000×cos(10°03'48")=1.1m/s 嚙合效率 η1=tanα1tan(α+ρ)v=tan10°03'48"tan(10°03'45"+1°16')=0.903 查表8-10ρV=1.16 攪油效率0.94~0.99取0.96 軸承效率0.98~0.99 取 0.98 蝸桿的傳動效率得： η =0.903×0.96×0.98=0.85 4.1.5 校核蝸輪的齒面接觸強(qiáng)度 材料彈性系數(shù)Ze 查表8-8 Ze=155N/mm2 使用系數(shù)Ka 查表8-9 Ka=1（間隙工作） 動載系數(shù)Kv 由于V2=0.937〈3m/s，Kv=1~1.1，取Kv=1 載荷系數(shù) Kα Kα=1（載荷平穩(wěn)） 蝸輪實際轉(zhuǎn)矩T2 T2=9550P1×i×ηn=95501.5×16×0.85700≈278.31N.m 滑動速度影響系數(shù)Zvs 查表8-14 Zvs=0.93 許用接觸應(yīng)力[σH] [σH]= 220×0.93×0.68=139.13N/mm 校核蝸桿輪齒接觸疲勞強(qiáng)度： σH=Ze9400T2d1d22Ka×Kv×Kβ=1559400×605.9563×3342×1×1×1 =125.62〈[σH]=139.13 4.1.6 校核蝸輪齒根彎曲強(qiáng)度 蝸輪綜合齒形系數(shù)YFS 按Zv2=Z2/cos3α =29/cos3α =14 查表7-32 YFS= 4.0及Χ2=+0.246 導(dǎo)程角系數(shù)Yβ Yβ=1-α /120°=1-10°03′48"/120= 0.906 校核彎曲強(qiáng)度 σF=666T2KAKVKβd1d2mYfsYβ =666×340.89×1×1×135.5×90.5×3.15×4×0.906 =81.278〈[σ F]=81 4.1.7 熱平衡校核 初步估計散熱面積A A=0.33(a100)1.75=0.33×(200100)1.75=1.11m2 周圍空氣的溫度t和 熱散系數(shù)K 得： 熱平衡校核： 取t=20°C 從K=14~17.5 取K=17W/（m2·C） 由式（8-14） t1=1000p1(1-η)KA+t =1000×3.57(1-0.85)17×0.923+20° =54.13°C〈 85°C 4.1.8 計算蝸桿傳動主要尺寸 因： 蝸輪與蝸桿的中心距 a=63mm 蝸桿齒頂圓直徑da1 ： 蝸桿分度圓直徑 d1=35.5mm da1=d1+2ha′m=35.5+2*1*3.15=41.8mm 蝸桿齒根圓直徑df1 df1=d1-2m（ha′+c′ ）=35.5-2×3.15（1+0.2）=27.94mm 導(dǎo)程角α α =10°03′48" 蝸桿軸向齒距 Px1 Px1=п×m=3.14×3.15=9.891mm 蝸桿齒寬b1 b1=2×mz2+1=2×3.1529+1≈34mm 蝸輪分度圓直徑d2 d2=90.5mm 蝸輪齒頂圓直徑da2 da2≤90.5+2*3.15=96.8mm 蝸輪齒根圓直徑df2 df2=d2-2×hf2 =d2-2m（ha′-X2+C′） =90.5-2×3.15（1-0.246+0.2） =84.4898mm 蝸輪齒寬b2 b2≤0.75da1=0.75×41.8=31.35mm 蝸輪齒頂圓弧半徑 Ra2 =d1/2-m=35.5/2-3.15=14.6mm 蝸輪螺旋角β β=α =10°03′48" 第五章.軸的設(shè)計計算及校核 5.1 輸出軸的設(shè)計 5.1.1 軸的材料的選擇，確定許用應(yīng)力 考慮到減速器為普通中用途中小功率減速傳動裝置，軸主要傳遞蝸輪的轉(zhuǎn)矩 因此 選用45號鋼，正火處理 [σb]=600MPa [σb]‐1=55MPa 5.1.2 軸承和鍵 軸伸安裝聯(lián)軸器，考慮補(bǔ)償軸的可能位移，選用無彈性元件的聯(lián) 軸器，由轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩得 Tc=KT=1.5×9.550×106×2.799/63.67=315N?m 采用滾子軸承，并采用凸緣式軸承蓋，實現(xiàn)軸承系兩端單向固定，軸伸處用C型普通平鍵聯(lián)接，實現(xiàn)周向固定。用A型普通平鍵連接蝸輪與軸 5.1.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 從圖紙上軸段最小直徑d1=17mm開始逐漸選取軸段直徑，d2起固定作用，定位軸肩高度可在（0.07~0.1）d范圍內(nèi)，故d2=d1+2h≥22×（2×0.07）=24mm，該直徑處安裝密封氈圈，標(biāo)準(zhǔn)直徑。應(yīng)取d2=24mm；d3與軸承的內(nèi)徑相配合，查表得到滾子軸承30206的內(nèi)經(jīng)是30，取d3=30mm，選定軸承型號為30206，d4與蝸輪孔徑相配合。按標(biāo)準(zhǔn)直徑系列，取d4=40mm；d5起定位作用，由h=（0.07～0.1）d=（0.07～0.1）×40=2.8～4mm，取h=3mm，d5=46mm；d6與軸承配合與與d3相同，取d6=d3=30mm； 5.1.4 軸向尺寸的確定 與傳動零件相配合的軸段長度，略小于傳動零件的輪轂寬。輪轂的寬度B2=（1.2～1.5）d4=（1.2～1.5）×40=48～60mm，取b=50mm，聯(lián)軸器凸緣聯(lián)軸器B2=22mm，取聯(lián)軸段L1=52mm。與軸承配合的軸段長度，查軸承寬度為17.25mm，取擋油板厚為3mm，，其他軸段的尺寸長度與箱體等的設(shè)計有關(guān)，蝸輪端面與箱體的距離取5--10mm，軸承端面與箱體內(nèi)壁的距離取5mm；，軸承蓋螺釘至聯(lián)軸器距離10～15mm，初步估計兩軸承的中心的跨度為80mm，軸的總長為190mm。 5.1.5 計算蝸輪受力 蝸輪的分度圓直徑d=334mm； 轉(zhuǎn)矩T=513.27N·m 蝸輪的切向力Ft=2T/d=2×513.27/334=3073.47N 蝸輪的徑向力Fr=Ft×tanα/cosβ =3073.47×tan20°/cos11°18′35" =1158.4 蝸輪軸向力Fx=Ft×tanβ =3073.47×tan11°18′35"=619.72N 5.1.6 彎矩 水平平面： FH1=Fx×d/2+65Fr130=619.72×334÷2+65×1158.4130=1175.3 FH?=Fr-FH1=1158.4-1175.3=-16.9N 垂直平面： Fv1=FV?=Ft/2=3073.47÷2=1536.74N 水平平面彎矩： MHb'=65FH1=65×1175.3=76394.5N?mm MHb″=MHb'-Fxd/2=76394.5-619.72×334/2=-27098.7N?mm 垂直平面彎矩： Mvb=65Fv1=65×1536.74=99888.1N?mm 合成彎矩： Mb'=M'2Hb+MHb″2=76394.52+27098.72=81058.4N?mm Mb″=Mhb″2+Mvb2=27098.72+99888.12=103498.7N?mm 單向運轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán) a=0.6 aT=0.6×513270=307962M·mm 截面 ： Meb'=M'2b+(aT)2=81058.42+3079622=318451N?mm Mb″=Mb″2+(aT)2=103498.72+3079622=32488.6N?mm Mea=Mel=aT=0.6×428430=307962M·mm 5.1.7 鍵的強(qiáng)度校核 da=3Mea0.1[σ]-1=33079620.1×55=36.02mm Mb″=3Meb0.1[σ]-1=33184510.1×55=38.69mm 考慮到鍵d1=105%×36.02=37.821mm；d2=105%×38.69=40.62mm。實際直徑分別為38mm和53mm，強(qiáng)度足夠。 應(yīng)為選用A型平鍵聯(lián)接，根據(jù)軸徑d=22，由GB1095-79，查鍵寬b=6mm；鍵高h(yuǎn)=6mm，故取標(biāo)準(zhǔn)鍵長22mm。 查得靜荷時的許用擠壓應(yīng)力[σp]=120>σp，所以擠壓強(qiáng)度足夠 由普通平鍵標(biāo)準(zhǔn)查得軸槽深t=2.5， 5.2 蝸桿軸的設(shè)計 5.2.1 軸的材料的選擇，確定許用應(yīng)力 考慮到減速器為普通中用途中小功率減速傳動裝置，軸主要傳遞蝸輪的轉(zhuǎn)矩。 也選用45號鋼，正火處理 [σb]=600MPa [σb]‐1=55MPa 5.2.2 軸承 采用滾子軸承，并采用凸緣式軸承蓋，實現(xiàn)軸承系兩端單向固定。 5.2.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 從最小軸段d1=18mm開始逐漸選取軸段直徑，d2起固定作用，定位軸肩高度可在（0.07~0.1）d范圍內(nèi)，故d2=d1+2h≥18×（1+2×0.07）=20mm，該直徑處安裝密封氈圈，標(biāo)準(zhǔn)直徑。因與軸承配合應(yīng)取d2=20mm；選定軸承型號為30204 d4起定位作用，由h=（0.07~0.1）×d3=（0.07~0.1）×40=2.8～4mm，取h=3mm，d4=d8=40+3=43mm；取蝸桿齒頂圓直徑d6=40mm。 5.2.4 軸向尺寸的確定 由GB5014-85查聯(lián)軸段長度53mm，與軸承配合的軸段長度，查軸承寬度為18mm，取擋油板厚為3mm ，其他軸段的尺寸長度與箱體等的設(shè)計有關(guān)，蝸桿端面與箱體的距離取10～15mm，軸承端面與箱體內(nèi)壁的距離取5mm；軸承蓋螺釘至聯(lián)軸器距離10～15mm，蝸桿軸總長435mm 第六章.箱體的設(shè)計計算 6.1 箱體的結(jié)構(gòu)形式和材料 采用下置剖分式蝸桿減速器（由于V=1m/s≤4m/s） 鑄造箱體，材料HT200。 6.2 鑄鐵箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸和關(guān)系 名稱 減速器型式及尺寸關(guān)系 箱座壁厚δ δ=5mm 箱蓋壁厚δ1 δ1=5mm 箱座凸緣厚度b1， 箱蓋凸緣厚度b， 箱座底凸緣厚度b2 b=1.5δ=7.5mm b1=1.5δ1=7.5mm b2=2.5δ=12.5mm 地腳螺釘直徑及數(shù)目 df=10mm n=4 箱蓋，箱座聯(lián)接螺栓 直徑 d2=6mm 軸承端蓋螺釘直徑 d3=5mm 螺釘數(shù)目6 檢查孔蓋螺釘直徑 d4=5mm 軸承端蓋外徑 D2=140mm 軸承旁聯(lián)接螺栓距離 S=140mm 軸承旁凸臺半徑 R1=16mm 軸承旁凸臺高度 根據(jù)軸承座外徑和扳手空間的要求由結(jié)構(gòu)確定 箱蓋，箱座筋厚 m1=9mm m2=9mm 蝸輪外圓與箱內(nèi)壁間距離 6mm 蝸輪輪轂端面與箱內(nèi)壁距離 10mm 第七章.鍵的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)選擇 本部分含鍵的選擇聯(lián)軸器的選擇，螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇墊圈，墊片的選擇，具體內(nèi)容如下： 1：鍵的選擇 查表10-33〈機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計〉： GB1095-79蝸桿軸與大皮帶輪配合的普通平鍵，b*h=6*6 GB1095-79蝸輪軸與蝸輪配合的普通平鍵，b*h=12*7 GB1095-79蝸輪軸與聯(lián)軸器相配合的普通平鍵b*h=6*6 A 型，6*6 A型， 6*6 A型， 12*7 2：聯(lián)軸器的選擇 根據(jù)軸設(shè)計中的相關(guān)數(shù)據(jù)，查表10-43〈機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計〉，選用聯(lián)軸器的型號HL3。 GB5014-85 HL3 GB5014-85 3：螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇 考慮到減速器的工作條件，后續(xù)箱體附件的結(jié)構(gòu)，以及其他因素的影響選用 螺栓GB5782-86， M6*35， 數(shù)量為4個 M6*80， 數(shù)量為4個 螺母GB6170-86 M6 數(shù)量為8個 螺栓GB5782-86 M5*20 數(shù)量為25個 油標(biāo) 數(shù)量為1個 （參考〈機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計〉裝配圖） M6*35 M6*80 M6 M5*20 4：銷，墊圈墊片的選擇 選用銷GB117-86，B6*20，數(shù)量為4個 選用M10的彈簧墊圈GB93-87數(shù)量為8個 選用石棉橡膠墊片2個 選用08F調(diào)整墊片2個 （參考〈機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計〉圖裝配圖） GB117-86 GB93-87 石棉橡膠墊片 08F調(diào)整墊片 有關(guān)其他的標(biāo)準(zhǔn)件，常用件，專用件，詳見后續(xù)裝配圖 參考文獻(xiàn) [1] 張國治.方便主食加工機(jī)械[M] .北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2006 . 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